Tugas TOPIK KHUSUS STRUKTUR

 

download file tugas klik disini

Tugas

TOPIK KHUSUS STRUKTUR

Journal : Behavior Of Fiber-Reinforced Concrete Columns Under Axially And Eccentrically Compressive Loads

DOSEN

 ARIE FEBRY FARDHENY, ST, MT

Dikerjakan oleh:

ACO WAHYUDI EFENDI-H2A410002

UNIVERSITAS LAMBUNG MANGKURAT

MAGISTER TEKNIK SIPIL

TEKNIK STUKTUR

2011

1.      Apa resume untuk jurnal tersebut?

Studi ini meneliti perilaku tekan kolom beton bertulang dengan dan tanpa serat baja di bawah beban aksial dan eksentrik.

Kolom dengan bagian-bagian persegi memiliki inti beton 165 x 165 mm (6,49 x 6,49 inci) di bagian tengah dan membungkuk di ujung untuk menerapkan pembebanan eksentrik dan mencegah efek batas. Spesimen diuji untuk gagal/hancur pada tingkat regangan yang berbeda di bawah dua skema beban : kompresi konsentris dan kompresi eksentrik dengan eksentrisitas konstan.

Beban aksial dan strain aksial diperoleh untuk mengevaluasi efek dari kehadiran serat baja, ketebalan beton penutup, dan eksentrisitas beban aksial yang diterapkan. Analisis komparatif dari hasil eksperimen menunjukkan bahwa kehadiran serat baja menunda spalling penutup beton dan meningkatkan kapasitas regangan dan daktilitas, eksentrisitas beban aksial yang diterapkan menyebabkan variasi substansial dalam beban puncak, kekuatan utama, dan mode kegagalan. Akhirnya, respon struktural penampang beton normal (NC) dan baja beton yang diperkuat serat (SFRC) kolom dikenakan pembebanan eksentrik konsentris dan tekan adalah numerik dimodelkan untuk membandingkan hasil eksperimen. Sebuah pilihan yang cocok hukum konstitutif untuk beton dan batang baja memperkuat dan kriteria kalibrasi yang wajar dari model memungkinkan untuk reproduksi hasil eksperimental dengan tingkat pendekatan yang baik dalam hal beban aksial regangan dan momen-kelengkungan kurva.

2.    Bagaimana Konsep pendekatan pengujian/permodelan tersebut?

Penelitian ini merupakan penelitian eksperimental mempertimbangkan dan teoritis ke dalam perilaku kolom beton bertulang dengan dan tanpa serat bawah beban aksial dan eksentrik. Hasil memberikan informasi tentang kinerja bahan FRC digunakan dalam aplikasi struktural, yang juga dapat berguna untuk mitigasi gempa dan shock.

Penelitian yang tersedia tentang topik ini terutama mengacu pada jenis beton ,1-4 fenomena merusak dan pecah utama yang terjadi dalam fase pra-dan pasca-puncak puncak ,2-16 jenis, dan pemuatan history.3-4 Tujuan dari penelitian ini adalah untuk memperkirakan pengaruh kehadiran serat dan ketebalan penutup pada respon tekan beton bertulang (RC) kolom, memusatkan perhatian terutama pada kapasitas kekuatan dan strain anggota RC. Hal itu juga dimaksudkan untuk menyoroti pengaruh proses penutup spalling, termasuk tekuk tulangan  longitudinal dan transversal menghasilkan dari sanggurdi.

Prosedur analitis diadopsi mempertimbangkan fenomena tekuk tulangan  memanjang, negara tegangan biaksial di cover beton, dan efek kekangan dari inti beton. Model teoritis diadopsi untuk saat-kelengkungan kurva adalah metode berlapis konvensional.

Fokus utama dari bagian analitis adalah pilihan hukum konstitutif yang tepat dalam kompresi dan dalam ketegangan yang akan diadopsi untuk FRC dan untuk menggamtulangan kan perilaku dalam ketegangan dan kompresi tulangan  longitudinal, termasuk efek orde kedua. Meskipun, di bagian berikut, sifat mekanik bahan utama akan diasumsikan oleh nilai-nilai eksperimental, indikasi untuk perhitungan analisis mereka juga diberikan. Hal itu dilakukan untuk memvalidasi prosedur yang diusulkan dan untuk menyoroti peran penting dari perilaku bahan konstituen pada respon seluruh kolom.

3.    Berbasis rujukan kode peraturan apa/rumus dan seperti apa penerapannya?

HUKUM KONSTITUTIF UNTUK BETON TERKEKANG

Kurva tegangan-regangan diasumsikan untuk penutup beton (beton dianggap sebagai unconfined) di kedua kehadiran dan tidak adanya serat, adalah versi ulang dari yang semula diusulkan oleh Hognestad.17 Penerapan model ini hanya membutuhkan pengetahuan dari tiga parameter mekanik untuk ditentukan secara eksperimental (f 'c, εco, dan ε 085) dan juga model yang beberapa penulis digunakan dengan perubahan kecil untuk menggamtulangan kan perilaku dari beton terbatas, mendapatkan kesepakatan yang baik dengan yang tersedia data eksperimen.

Nilai sekarang dari stres adalah terkait dengan nilai yang sesuai dari strain dengan ekspresi

dimana f 'c, ε co , dan ε 085 sudah didefinisikan pada Tabel 1 dengan mengacu pada beton biasa dan berserat, mencerminkan parameter utama yang mengatur perilaku bahan konstituen.

Menurut nilai-nilai ini, Persamaan. (2) mendefinisikan pra-puncak dan pasca-puncak cabang. Cabang pasca-puncak dihentikan pada nilai regangan εu = 0,0059 dan ε u = 0,0158 untuk beton biasa dan berserat, masing-masing, karena nilai-nilai sesuai dengan kekuatan pasca-puncak diabaikan material (teramati dalam eksperimen) .

Diamati bahwa εu adalah parameter yang sangat penting untuk diperkirakan karena mengontrol perilaku pasca-puncak dari beton, mempengaruhi respon pasca-puncak keseluruhan kolom RC. Dalam makalah ini, nilai-nilai diasumsikan untuk εu sub berasal eksperimental, mereka sangat dekat dengan yang ditentukan dengan menggunakan Persamaan. (2b), dengan asumsi s = 0,1 f ' dan sub c ε = ε085 (lihat Tabel 1). Penelitian tertulangan u juga memberikan ekspresi analitis untuk menghitung nilai untuk bahan FRC dengan baja doyan fibers.18

Ketika mengacu pada perilaku tekan penutup beton, Persamaan. (2) digunakan, namun puncak tegangan tekan dan regangan yang sesuai berkurang mempertimbangkan koefisien pelunakan diusulkan oleh Zhang dan Hsu, 19 yang tergantung pada kekuatan tekan beton dan pada maksimum mencapai regangan lateral yang εt

dengan εt  terkait dengan ε regangan tekan dengan koefisien v  Hahahaha sub c  (ε t = v c ε). Koefisien Hahahaha diasumsikan variabel dengan regangan aksial ε sesuai dengan expression20 yang

Para ς koefisien pelunakan yang mempengaruhi f ' danc εco memperhitungkan keadaan tegangan biaksial (compressiontension) diinduksi di penutup beton oleh beban tekan langsung dilakukan dan oleh tegangan tarik yang timbul untuk lateral dikurangi perluasan dari inti beton (kurungan tambahan karena untuk menutupi).

Mengacu pada perilaku dalam ketegangan, model analitis yang diterapkan adalah yang diusulkan oleh Mansur dan Ong.21 Untuk beton biasa, perilaku elastis linier sampai ke puncak stres diadopsi, diikuti oleh cabang linear menurun ke titik nol tegangan dan regangan ε s1 sama dengan dua kali regangan menghasilkan tulangan  longitudinal.

Modulus elastis beton dalam ketegangan diasumsikan setengah dari modulus awal dalam kompresi, yang terakhir seperti yang disarankan oleh Mander et al.22 Oleh karena itu, dengan asumsi

hukum tegangan-regangan konstitutif dalam ketegangan untuk beton biasa diungkapkan

Untuk FRC, juga, sebuah linier awal elastis kurva tegangan-regangan diasumsikan sampai ke puncak stres. Setelah itu, kemiringan berkurang diasumsikan linier dengan cabang yang menghubungkan stres dengan titik puncak stres sama dengan kekuatan pasca-puncak dari f komposit sub t ,dan sesuai dengan nilai regangan yang ditetapkan sebelumnya ε ε =-s1 . . Kekuatan pasca-puncak, seperti yang disarankan oleh Campione et al, 1 diasumsikan variabel dengan persentase volume serat V sub f ; aspek rasio serat (panjang / diameter); faktor efisiensi, tergantung pada orientasi serat; dan pull-keluar dari serat.

Akhirnya, untuk FRC, kurva tegangan-regangan dalam ketegangan diungkapkan dengan cara

Dalam model ini, batas dalam strain maksimum diasumsikan sama dengan-2ε s1 sub. Nilai ini tidak mencerminkan sifat nyata dari FRC dalam ketegangan, tetapi tepat untuk memperhitungkan semua fenomena utama yang terjadi dalam anggota diperkuat retak.

mendefinisikan kurva tegangan-regangan diadopsi di sini untuk beton biasa dan berserat, baik dalam ketegangan dan kompresi.

Hukum Konstitutif untuk beton terkekang

Pilihan hukum konstitutif untuk beton polos terbatas dan FRC adalah kompleks terutama untuk alasan berikut: tegangan-regangan hubungan diusulkan dalam literatur yang banyak, tetapi mereka secara ketat dipengaruhi oleh hipotesis distribusi tekanan pengurungan di bidang sanggurdi dan di ruang antara dua sanggurdi berturut-turut, sedangkan kurva tegangan-regangan yang diusulkan dalam literatur yang disimpulkan berdasarkan tes tekan konsentris, yang efek pengurungan yang seragam, dan tidak ada indikasi yang jelas yang tersedia bagi anggota terbatas FRC.

Ketika mengacu pada efek pengurungan dari beton di daerah kompresi anggota RC mengalami gaya aksial dan momen lentur, itu harus diamati bahwa tingkat tekanan yang berbeda kurungan terjadi pada strip yang berbeda dari zona terkompresi. Khususnya, strip dekat sumbu netral yang ringan terbatas, sementara strip lebih dekat ke sudut-sudut penampang melintang yang lebih terbatas.

Untuk beton terbatas, model yang digunakan di sini adalah salah satu yang diusulkan oleh Saatcioglu dkk, 14. Yang juga eksperimen diuji dalam kasus loading.15 eksentrik Model ini diadopsi untuk menggamtulangan kan efek pengurungan di kedua RC dan di anggota FRC.
Dari nol hingga stres tegangan tekan maksimum f ' cc, kurva tegangan-regangan

Cabang pelunakan respon yang linear menurun hingga regangan ε c, 02, di luar yang kekuatan sisa nilai konstan f sub c  = 0.2f 'cc sub diasumsikan. Oleh karena itu, cabang pelunakan diungkapkan oleh Pers. (2b) menggantikan f ' c dengan f'cc dan ε dengan sub 085 sub c ε  085,

Tekanan kurungan efektif f sub le tergantung pada rasio geometris ρ sanggurdi, stres menghasilkan dari sanggurdi, jarak antara tulangan  utama, dan dimensi dari inti terbatas. Tentu saja, ketika serat yang digunakan, ε co, f ' c, dan ε085 sub mencerminkan sifat-sifat FRC di kompresi.

Dengan menetapkan f le = 0 dan ρ = 0 dalam Pers. (10), Persamaan. (9) merosot dalam Pers. (2a) dan cabang pelunakan terbukti dinyatakan dengan Persamaan. (2b). Penerapan Persamaan. (9) sampai dengan regangan puncak ketat berkaitan dengan fakta bahwa tulangan  longitudinal dalam kompresi tidak goyah sebelum ini strain value23, karena itu, model yang diadopsi menganggap bahwa, jika utama tulangan  gesper, tekanan kurungan dikurangi menjadi nol pada nilai panggung.

HUKUM KONSTITUTIF UNTUK TULANGAN  MEMANJANG

Tegangan-regangan σ ε-perilaku untuk batang tulangan longitudinal dalam ketegangan diasumsikan dibentuk oleh tiga cabang linier. Yang pertama adalah cabang elastis sampai stres menghasilkan σf = fy, yang kedua adalah cabang horisontal plastik dengan tegangan konstan f y hingga regangan ε s, dan cabang linier ketiga adalah cabang pengerasan dengan kemiringan berkurang dan dengan modulus E h = 0.0033Es.

Penggunaan dari model sebelumnya (elastis-plastik dengan pengerasan regangan) untuk tulangan  dikompresi juga ketat terkait dengan memverifikasi bahwa tulangan  memanjang tidak tertekuk setelah penutup spalled off dan tulangan  harus menghasilkan.
Pendekatan yang diusulkan oleh Papia et al.23 digunakan untuk memverifikasi kondisi stabilitas. Beban kritis dan panjang melengkung diperoleh sesuai dengan kekakuan setara sistem dibentuk oleh tulangan  longitudinal dan sanggurdi. Kekakuan ini diukur dengan parameter γ = αs3 / (E r Saya f), di mana f adalah momen inersia dari tulangan  memanjang; er adalah sub modulus elastisitas berkurang tulangan  baja, dan α = Es  st / b c , di mana b  c  adalah panjang efektif satu kaki dari sanggurdi.

Dengan menghitung Er dan γ dengan prosedur yang ditunjukkan dalam Referensi 23, nilai Er  = sub 2778 MPa (402,96 ksi) dan γ = 3557,8 ditemukan. Tergantung pada nilai kekakuan setara, nilai-nilai yang sesuai berikut tegangan kritis dan panjang kritis tulangan  dihitung: σcr = 188 MPa (27,27 ksi), L = 1,2, dan s = 78 mm (3.07 in). Ini muncul bahwa ketika tulangan  membujur hasil dalam kompresi, penurunan mendadak dalam modulus elastisitas (dari Es E r nilai) menentukan tekuk dari tulangan  memanjang sendiri, yang terjadi dalam ruang yang melibatkan sekitar dua berturut-turut sanggurdi. Dalam hal ini, tegangan-regangan (ε σ-) kurva harus dimodifikasi dengan mengasumsikan tiga cabang yang diusulkan oleh Dhakal dan Maekawa24: dari stres menghasilkan sampai titik tertentu koordinat (ε *, σ *) linear pertama pengurangan tegangan maksimum harus diadopsi, sehingga cabang linier lebih lanjut dengan kemiringan negatif sama dengan-0.02Es harus digunakan sampai nilai σ = 0.2fy; akhirnya, horizontal cabang dicirikan oleh tegangan sisa terjadi.

Titik koordinat (ε *, σ *) depends24 pada parameter λb = 0.1Lf dukungan 0,5y / d l, bahwa dalam kasus-kasus di sini diperiksa adalah λb = 13,956. Selain itu, karena dalam kasus saat ini σ *= 324 MPa (47,00 ksi) untuk σ = 0,0512 *, cabang kedua dari kurva menggamtulangan kan perilaku tulangan  melengkung tidak dianggap.

Ketika kurva tegangan-regangan σ ε-tulangan  yang memanjang melengkung didefinisikan, maka perlu untuk menetapkan rentang regangan aksial yang tulangan  secara efektif terlibat dalam respon lentur penampang melintang, jika tidak, nilai aksial strain penutup beton menjadi tidak efektif dalam mencegah tekuk keseluruhan dari tulangan  longitudinal.

Dalam kasus beton biasa, dikonfirmasi eksperimen disini, kontribusi terhadap kekakuan lateral yang diberikan oleh bagian beton terkekang  dapat diasumsikan tidak efektif ketika regangan aksial mencapai nilai ε085. Untuk nilai ini, seperti yang disarankan dalam perumusan asli, 17 respon linier dalam hal kurva tegangan-regangan yang diberikan oleh Persamaan. (2b) harus dihentikan (jika degradasi tinggi dari matriks beton pada tahap regangan diperhitungkan).

Dalam kasus FRC, jika tidak harus diverifikasi bahwa tulangan  dikompresi tidak tertekuk sebelum penutup lengkap spalling proses dengan mempertimbangkan kontribusi efektif dari kekuatan serat untuk menutupi. Dalam hal ini, respon keseluruhan dalam kompresi tulangan  memanjang tanpa efek tekuk dicapai hingga akhir regangan ε = εu = 0,0158. Untuk melakukan hal ini, rumusan yang diberikan oleh Russo dan Terenzani25 diadopsi, di mana tulangan  longitudinal dimodelkan melalui balok elastis pada pegas elastis terus menerus. Kekakuan pegas tersebut dihitung dengan menyetulangan kan kekakuan terkonsentrasi dari sanggurdi tunggal di lapangan s β memberikan st = α / s dan menambah nilai ini kontribusi lebih lanjut karena serat.

dimana E fb adalah modulus elastis serat, l fb adalah panjang, b adalah sisi penampang melintang, dan n b sub adalah jumlah tulangan  longitudinal pada bagian subjek melintang silang untuk tekuk simultan. Dengan tidak adanya serat (V f = 0), Persamaan. (11) memberikan kekakuan nol dan hanya kekakuan karena sanggurdi baja harus dipertimbangkan dalam perhitungan beban kritis.

Dalam kasus yang lebih menguntungkan diperiksa di sini, yaitu, jika b = 185 mm (7.28 mm), Persamaan. (11) memberikan β fb = 14.173 MPa (2055,85 ksi), sedangkan kekakuan didistribusikan sanggurdi adalah β st = 536 MPa (77,75 ksi). Mengabaikan β st , beban kritis dari tulangan  longitudinal yang ternyata menjadi P = cr (12E  r f  β fb) 0,5 = 707,12 kN (158,97 kip), dan karena σ cr sub = 6252 MPa (906,87 ksi). Hasil ini menegaskan bahwa jika penutup efektif, tulangan  dikompresi tidak terpengaruh oleh efek tekuk.

4.   Bagaimana prosedur pengujian?

PROSEDUR ANALITIS UNTUK BEBAN AKSIAL KURVA REGANGAN DI KOMPRESI

Untuk menentukan beban aksial lengkap kurva regangan aksial untuk setiap nilai memperpendek, diasumsikan bahwa P beban penuh adalah jumlah dari tiga kontribusi kekuatan yang berbeda dibentuk oleh P penutup karena luas penutup beton dalam keadaan biaksial dari ,P inti karena kawasan inti beton dalam keadaan stres tegangan triaksial (Persamaan (9) dan cabang-cabang berikut); dan P sl karena yang membujur tulangan , termasuk fenomena tekuk.

Prosedur ini didasarkan pada langkah-langkah berikut: nilai awal å pemendekan aksial diasumsikan, regangan lateralis ε = v c* ε dihitung dengan asumsi hukum variasi tetap í dengan ε (Persamaan (4 )), tegangan aksial di cover beton dan inti ditentukan dengan menggunakan hukum konstitutif diperlihatkan sebelumnya, dan kontribusi baja dihitung termasuk efek tekuk. Mengulangi prosedur ini untuk semua nilai yang mungkin dari regangan aksial, kurva beban-regangan lengkap diplot.

Tanggapan tekan eksperimental dan analitis kolom diuji diperoleh dengan prosedur ini ditunjukkan pada tulangan . 6 (a) dan (b). Tanggapan-tanggapan eksperimental adalah kurva rata-rata kedua tes untuk setiap seri diselidiki.

Grafik jelas menunjukkan bahwa model analitik cocok dengan hasil eksperimen dengan kesepakatan yang dapat diterima. Selain itu, dapat diamati bahwa penambahan serat menghasilkan perbaikan yang signifikan dalam kinerja kolom, terutama mengacu pada pengurangan kekuatan yang terjadi pada penutup beton setelah beban puncak. Penurunan ini lebih progresif untuk kolom FRC sehubungan dengan bahwa dari kolom RC dengan pengaruh yang menguntungkan pada kondisi stabilitas tulangan  longitudinal.

PROSEDUR ANALITIS UNTUK SAAT-KELENGKUNGAN DIAGRAM

Model analisis yang diadopsi di sini dapat menentukan momen-kelengkungan diagram berdasarkan diskritisasi penampang generik menjadi strip. Diagram momentcurvature untuk kolom diperiksa mengacu pada setiap bagian di bagian tengah dari kolom karena efek dari berat diri kolom dan efek urutan kedua dapat diabaikan.

Untuk setiap nilai φ kelengkungan ditugaskan, bagian tersebut adalah sebagai sepenuhnya dikompresi jika, dalam serat lebih menekankan penampang melintang, strain aksial εc mengasumsikan nilai εc, max  = φb. Dengan asumsi nilai sebelumnya disebutkan untuk ε c dan d yang menunjukkan d i dan d fi sebagai jarak dari tulangan ycenter strip dan area penguatan dari tulangan ycenter bagian, nilai regangan karakteristik Strip setiap ε =  i ε^ c-φ (b / 2 - d i ) dan untuk tulangan  longitudinal ε fi = ε c - φ (b / 2 - d fi). Oleh karena itu, dengan mengetahui hukum konstitutif bahan konstituen, tekanan yang sesuai dihitung dan kontribusi kekuatan strip masing-masing termasuk dalam kondisi ekuilibrium. Jumlah ini memberikan dua kontribusi kekuatan M, nilai P ditandai oleh rasio e = M / P yang tentu lebih rendah dari nilai efektif e = b / 2.

Oleh karena itu, mempertahankan φ konstan, regangan aksial ε c dikurangi dengan jumlah yang cukup kecil Δεc, dan prosedur numerik yang disebutkan sebelumnya diulang untuk pengurangan lebih lanjut dari εc dengan kondisi berikut ini diverifikasi.

j - 1 dan indeks j masing-masing sesuai dengan gaya aksial dan momen lentur dihitung untuk ε c1 = εc, max  - (j - 1) sub c Δε dan ε = c2 sub ε sub c, max - jΔε  c. Pasangan yang efektif dari M, P nilai-nilai sesuai dengan nilai yang diberikan dari φ kelengkungan dan b eksentrisitas / 2 ditentukan dengan mengasumsikan bahwa nilai efektif εc linear bervariasi dengan e eksentrisitas dalam kisaran dari ej - 1  ke ej . Seluruh kurva diperoleh dengan meningkatkan nilai kelengkungan dari nol sampai nilai maksimum yang telah ditetapkan.

Ini harus diperhatikan bahwa jika, dalam menerapkan model yang diusulkan, batas regangan untuk ε c, dikenakan  maks (dalam kasus saat ini diasumsikan ε c, max  = 0,03), nilai tinggi dari lengkungan φ dapat menyebabkan kondisi yang εc, maks  <φb dan M / P> b / 2 untuk nilai pertama diasumsikan strain. Dalam hal ini, prosedur dihentikan pada titik terakhir dari diagram momen-kelengkungan, yang sesuai dengan langkah sebelumnya.

tulangan menunjukkan perbandingan antara hasil yang diperoleh dengan menggunakan model yang diusulkan dan yang eksperimental. Saat-kelengkungan diagram M-φ disimpulkan numerik menyoroti kesepakatan yang baik dengan data eksperimen, membenarkan penafsiran yang tepat dari fenomena utama yang terlibat dalam perilaku struktural anggota RC atau FRC. Mengenai kasus-kasus dari beton berserat untuk V  f  = sub 1% dan δ = 10 mm (0,39 inci), model prediksi yang baik memberikan respon eksperimental, sedangkan untuk spesimen dalam beton berserat dengan δ = 25 mm (0,98 masuk), model berlebihan respon eksperimental, terutama ketika mengacu pada beban puncak. Pencar ini mungkin disebabkan oleh terlalu tinggi sifat mekanik material terkekang , terutama ketika mengacu ke penutup beton.

5.    Bagaimana kesimpulan akhir dapat ditarik dari jurnal tersebut?

Dalam tulisan ini, penelitian eksperimental dan analitis disajikan yang berfungsi untuk menjelaskan perilaku kolom RC tekan dengan penampang persegi di bawah gaya aksial dengan dan tanpa eksentrisitas awal. Kasus kolom beton biasa dan berserat di hadapan bala bantuan baja longitudinal dan transversal diperiksa.

Makalah ini menyoroti pengaruh ketebalan penutup dan kehadiran serat baja terpancing, dan nilai-nilai tetap dari parameter lain (rasio volumetrik, jarak, kekuatan menghasilkan, kelas beton dan panjang, diameter dan volume serat, dan dimensi penampang melintang ) pada kapasitas kekuatan dan strain kolom RC.

Penelitian eksperimental dilakukan menunjukkan bahwa, dalam kasus beban aksial konsentrik, penggunaan serat memastikan kekuatan pasca-puncak yang lebih tinggi dan regangan utama dibandingkan dengan kolom RC dan pengurangan kerapuhan mekanisme yang melibatkan menghancurkan penutup terkompresi. Untuk kolom bawah kekuatan eksentrik aksial, diamati bahwa penggunaan serat yang dihasilkan peningkatan: kelengkungan maksimum bagian; regangan nilai-nilai yang sesuai dengan kegagalan sanggurdi, dan alunan tulangan  longitudinal dalam ketegangan. Selain itu, dengan menggunakan serat, proses penutup spalling dan, akibatnya, tekuk dari tulangan  dikompresi memperkuat, ditunda.

Dari sudut pandang teoretis, fokus penelitian adalah pada derivasi dari strain beban aksial dan diagram momentcurvature, termasuk hukum konstitutif dari bahan, efek dari serat, kekangan diinduksi oleh baja melintang, dan tekuk dari membujur tulangan . Sehubungan dengan akurasi model, harus diperhatikan bahwa ia mampu mempertimbangkan efek dari beberapa parameter seperti ketebalan penutup dan fenomena tekuk dari tulangan  longitudinal, baik aspek sangat mempengaruhi respon struktural dari kolom.

Perbandingan antara teori dan hasil eksperimen, baik dalam hal beban aksial shortening dan diagram momentcurvature, menyoroti kapasitas model yang diusulkan untuk memadai termasuk fenomena utama yang terlibat dalam perilaku struktural kolom RC atau FRC.

Untuk memberikan kesimpulan yang lebih umum, penelitian lebih lanjut dengan jumlah yang lebih tinggi dan variasi spesimen rincian akan dibahas untuk pemeriksaan pengujian skala yang lebih besar. Selain itu, penelitian lebih lanjut akan ditujukan untuk mempertimbangkan interaksi antara perilaku beton terbatas dan terkekang , termasuk variasi tekanan kurungan karena tekuk tulangan  longitudinal.

 download file tugas klik disini